買賣公生意隆MTS傳感器GHM0040MRR51R01
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干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設(shè)計參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問題
1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會對生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個月的時間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時熄焦量降為原設(shè)計值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過熱器爆管。因此,此次停爐檢修時,需對過熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場檢查。經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn),過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經(jīng)測量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始,到480℃達(dá)到高點,對爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無法滿足管內(nèi)介質(zhì)壓力時即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時,對二次過熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長過熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時,要求在每次停爐檢查時,跟蹤管壁腐蝕情況,定期測厚,發(fā)現(xiàn)異常及時換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時要及時清除。3.2熱力計算?,F(xiàn)鍋爐過熱器管管徑為φ38×4,熱力計算表見表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時,鍋爐過熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時,負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時會使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況,通過重新校核計算(見表3、表4),過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過熱器管內(nèi)蒸汽流速不會太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿足要求。后續(xù)停爐檢查時,管壁無明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語
通過此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時的研究,主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過熱器受熱面的重新校核,可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
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干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設(shè)計參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問題
1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會對生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個月的時間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時熄焦量降為原設(shè)計值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過熱器爆管。因此,此次停爐檢修時,需對過熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場檢查。經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn),過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經(jīng)測量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始,到480℃達(dá)到高點,對爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無法滿足管內(nèi)介質(zhì)壓力時即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時,對二次過熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長過熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時,要求在每次停爐檢查時,跟蹤管壁腐蝕情況,定期測厚,發(fā)現(xiàn)異常及時換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時要及時清除。3.2熱力計算?,F(xiàn)鍋爐過熱器管管徑為φ38×4,熱力計算表見表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時,鍋爐過熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時,負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時會使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況,通過重新校核計算(見表3、表4),過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過熱器管內(nèi)蒸汽流速不會太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿足要求。后續(xù)停爐檢查時,管壁無明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語
通過此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時的研究,主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過熱器受熱面的重新校核,可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
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MTS-2706 LHMD600M11002A0
干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設(shè)計參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問題
1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會對生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個月的時間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時熄焦量降為原設(shè)計值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過熱器爆管。因此,此次停爐檢修時,需對過熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場檢查。經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn),過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經(jīng)測量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始,到480℃達(dá)到高點,對爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無法滿足管內(nèi)介質(zhì)壓力時即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時,對二次過熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長過熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時,要求在每次停爐檢查時,跟蹤管壁腐蝕情況,定期測厚,發(fā)現(xiàn)異常及時換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時要及時清除。3.2熱力計算?,F(xiàn)鍋爐過熱器管管徑為φ38×4,熱力計算表見表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時,鍋爐過熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時,負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時會使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況,通過重新校核計算(見表3、表4),過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過熱器管內(nèi)蒸汽流速不會太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿足要求。后續(xù)停爐檢查時,管壁無明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語
通過此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時的研究,主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過熱器受熱面的重新校核,可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
MTS-8965 RHM0420MD701S1GB100
MTS-6164 RHM0860MP101S1B6100
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MTS-8887 RPM0200MR021A01
MTS-1303 RHS1150MP101S2B6100
MTS-3644 RD4SD1B1250MP021S1G6100
MTS-0483 RHM1520MP021S1G4100 傳感器
MTS-4958 GHM0040MD601VO FNR:06433540
MTS-2440 560444 插頭
MTS-2301 PAIO250MD801S2G5100
干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設(shè)計參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問題
1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會對生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個月的時間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時熄焦量降為原設(shè)計值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過熱器爆管。因此,此次停爐檢修時,需對過熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場檢查。經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn),過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經(jīng)測量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始,到480℃達(dá)到高點,對爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無法滿足管內(nèi)介質(zhì)壓力時即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時,對二次過熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長過熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時,要求在每次停爐檢查時,跟蹤管壁腐蝕情況,定期測厚,發(fā)現(xiàn)異常及時換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時要及時清除。3.2熱力計算?,F(xiàn)鍋爐過熱器管管徑為φ38×4,熱力計算表見表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時,鍋爐過熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時,負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時會使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況,通過重新校核計算(見表3、表4),過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過熱器管內(nèi)蒸汽流速不會太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿足要求。后續(xù)停爐檢查時,管壁無明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語
通過此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時的研究,主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過熱器受熱面的重新校核,可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
MTS-10181 RHM0310MP101S1G6100
MTS-1136 LDMS0D600M08002A0
MTS-1449 RHM0340MP051S1G5100
MTS-3038 RHM1200MP101S1B8100
MTS-2738 5PIN CABLE CONNECTOR M12,MALE
MTS-6541 ION8.8
MTS-2788 RHS0150MP201S1B1100
MTS-7750 RHM0345MP151S1B6100
MTS-8874 RHM3050M2300M3050MR
MTS-8187 RHM0650MF01S1G1100
MTS-0712 401768-4
MTS-3166 RHM0800MD701S1G2100帶20米
MTS-6387 UDS1098 7個點
MTS-8298 RPS1250M0531P102
MTS-5560 402364
MTS-8638 GHS0100MR022R01
MTS-0515 RHM0620MP071S1G6100 傳感器
MTS-0613 MTS 5-331-10 漏點儀
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MTS-8698 RHM0215MD531P102
MTS-10298 RHM0770MPIOISIG8100
MTS-5798 RHM0260MD701S1G3100
MTS-6063 GHV0330MT011R01
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MTS-4747 RHM0320MP151S3B2105
MTS-8064 RHM0050S1PH00V01
MTS-7656 RPS1350MD601A01
MTS-6459 RHM0600MR301A11
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MTS-1719 RHM1700MD631P102
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MTS-8999 DF100P0
MTS-7533 RHM1200MP301S1G6100
MTS-5692 RPM0500MR031A11 量程0-500mm
MTS-5321 GHM0080MRR51R01
買賣公生意隆MTS傳感器GHM0040MRR51R01
買賣公生意隆MTS傳感器GHM0040MRR51R01
干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設(shè)計參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問題
1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會對生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個月的時間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時熄焦量降為原設(shè)計值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過熱器爆管。因此,此次停爐檢修時,需對過熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場檢查。經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn),過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經(jīng)測量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始,到480℃達(dá)到高點,對爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無法滿足管內(nèi)介質(zhì)壓力時即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時,對二次過熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長過熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時,要求在每次停爐檢查時,跟蹤管壁腐蝕情況,定期測厚,發(fā)現(xiàn)異常及時換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時要及時清除。3.2熱力計算?,F(xiàn)鍋爐過熱器管管徑為φ38×4,熱力計算表見表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時,鍋爐過熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時,負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時會使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況,通過重新校核計算(見表3、表4),過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過熱器管內(nèi)蒸汽流速不會太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿足要求。后續(xù)停爐檢查時,管壁無明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語
通過此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時的研究,主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過熱器受熱面的重新校核,可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。